nnowych właściwości elastyczne: elastyczne sztywności pseudarstwa NCRYSTAL ERBO N15 i jego warianty uzyskane metodą RUS w temperaturze pokojowej są przedstawione w tabeli 4. Dla porównania, dane dla ERBO N1 z literatury [41] mają dodano. Dodatkowo, elastyczna zgodność Sij obliczono przy użyciu relacji, które utrzymują się do materiałów z symetrią sześcienną. Nnnnthe Directional Young lub Elastic Modulus E równa się odwrotu wzdłużnego wpływu Elastyczne kompetencje. Z kierunkiem zainteresowania U1E1? U2e2? U3E3, whern101; EI opisuje podstawy wektory kartezjańskim systemem odniesienia, a interfejs użytkownika są kierunkowymi cosinami, E Moduli dla Selec N116; ED Cubic Wskazówki są uzyskiwane przez: N N N N N Nowych wartości są Przedstawiony w tabeli 4. Nn NTE Zależność temperatury elastycznych sztywności przedstawionona FIG. 6. Między 100 a 673 K, C11, C12 i C44 spadek w sposób ciągły ze wzrostem temperatury o około 8,5%, 6% i 13% odpowiednio. Współczynniki temperatury CIJ określone przez liniowe przybliżenia do danych eksperymentalnych w zakresie temperatur 273-673 K są podane w tabeli 4. W celu opisania zależności temperatury Moduli w kierunku krystalograficznym 100 [, 110 [i 111 [, Odpowiedni E. Dane przybliżono w całym zakresie badanego zakresu temperatury przez wielomianów drugiego wyniku typu:nnnnnthe odpowiednich parametrów i ich odchylenia standardowe, które pochodzą z Matryca Covariance o pełnym konwergentnym dopasowaniu podano w tabeli 5. Jako przykład, wartości dla E 1 [ERBO N1 (dane z [41]) i wariantów ERBO N15 są pokazanena FIG. 6D . Wyniki Dilatometryczne: Wyniki ekspansji termicznej dla czterech badanych superalloyów przedstawionona FIG. 7 i 8. Eksperymentalne krzywe szczepu ETHn f (t) są charakteryzujące się dobrze powtarzalne zmiany wnachyleniu w wysokich temperaturach. Staje się to szczególnie oczywiste, gdy współczynniki rozszerzeń termicznych ATHn f (t) są wykreślone jako funkcjannnntemperature. Krzywe te wykazują ostry maksymalny współczynnik rozszerzalności cieplnej w wysokich temperaturach. Na FIG. 7, wyświetlane są szczepy termiczne i współczynniki rozszerzania termicznego AS W Powyżej i w pełni ciepła NTRO ERBO N15 NW N N N15 przedstawiono N15. Można zauważyć, że pozycje szczytowe ATH (T) Materiały NTREATED są blisko, temperatura szczytowa materiału ciepła jest tylko 12 k wyższaniż materiału jako materiałnccast. ERBO N1 badano w stanie materiału ciepła. W przypadku wariantów ERBO N15, analizowano stan materialny w NCCS. Przewidywania termokalków i kompozycje ze stopów: Thervalc stosowano do obliczania frakcji fazy równowagi dla wszystkich badanych stopów, w oparciu o kompozycje stopów chemicznych podanych w tabeli 1. Są one przedstawione jako funkcja temperaturyna FIG. 9. W czasie Erbo N1 trzy termodynamicznie Stabilne TCPnfaza (Ln,n i rnfaza) powstają w równowadze, tylko L-nfaza powstaje w ERBO15 i jego pochodnych. Wraz z rosnącą temperaturą frakcje TCP i C zmniejszają się, podczas gdy fracn cja zwiększa się. W tabeli 6, obliczony SOLVUS (Tsolvus), Solidus (Tsolidus), LIFITUS (TLIQUIDUS) temperatury wraz z frakcjami Cnhase w 873 K i 1323 K wykonane z krzywych prezentowanychna FIG. 9 są wymienione. Staje się oczywiste, że zwłaszcza obliczona temperatura C dla ERBO N1 wynosi około 50 k wyższaniż temperatury SOLVUS ERBO N15 i jego pochodne. Podczas gdy obliczone temperatury Solidus są dość podobne, temperatura cieczuchowa ERBO N1 jestnajwyższa ze wszystkich czterech stopów. Również obliczone frakcja C frakanna 873 K (74%) i 1323 K (56 obj.%) Jestnajwyższa w przypadku Erbo N1. Gdy MO lub W zawartość MO lub W ERBO N15 jest zmniejszona (zrównoważona przez wzrost NI), obniżenie obliczonych temperatur Solidus i LIVICUS. Redukcje powodują większe frakcjenhase w 873 k (N? 1 V% V%), aleniższe frakcjennhase przy 1323 K (nn3 obj.%). Nnnnnnnnnnnnnn