n NPRIRIRIR do testowania, próbki C-nring były czyszczone w łaźni ultradźwiękowej z IPA (alkohol izopropylowy). Ekspozycje korozji przeprowadzono w poziomym, sterowanym piecu atmosferze. Środowisko korozji, kompozycja depozytowa i strumień depozytowy były kontrolowane Nusing the Cellabed Deposit Deposit Methodology (np. Sumner i in. [Nn3nn]). Próbki powlekano mieszaniną 80 N20 M Na2 SO4 NK2 SO4. Masa osadzania soli była mierzonana jednostkę, a okazy zostały odłączane co 100 godzin w celu sterowania strumieniem osadzania. Zastosowano środowisko gazowe powietrza - 300 VPPM SO2, a wszystkie testy przeprowadzono w 550 ° C. C. Numer stwierdzono do 800, 700 i 500 MPa oraz odsłoniętych czasy ekspozycji docelowej N N.For 100, 300 lub 500 h strumienia DEP w wysokości 5 μg NCM2 NH. Ponadto, jeden Cnringna każdym poziomie stresu docelowego był odsłonięty przez 300 godzin bez wpłaty. N N N N Nmikroskopii i metody analityczne N N N N N NS Z Zostały zamontowane w mieszaninie 50:50 z żywicy epoksydowej METPREP i balotynu (40-70nμm średnicy szklanych sfer). Następnie pobierano próbki, stosując smar olejowy, aby zapobiec rozpuszczaniu korozji Produ i osadów, przed podłożem, anastępnie POL ished do 1 μm wykończenie pasty diamentowej (ponownie za pomocą smaru oleju). i przeprowadzono badania SEM z SAM Pres. Mikroskopia optyczna została użyta do określenia, czy pękanie była obecna wnorstwie C po każdym okresie ekspozycji. SEM zastosowano do scharakteryzowania wyników interakcji mechanizmu degradacji z mikrostrukturą stopu. FEI XL N30 i Field Electron Gun (FEG) LEOL (FEG) Sems wyposażone w wsteczniki Teren Energy Ndispersive X Nray (EDX) były używane do charakterystyki i obrazowania SEM. Obrazy SEM były publikowane za pomocą oprogramowania Image J, aby umożliwić dokładny pomiar funkcji NC Nring Geometria próbki jako ustalona z ISO 7539 N5 (a) Krzyż czołowy Część (B) Widok z góry Przekrój poprzeczny (C) Widok z boku NCRross Sekcja (D) Widok izometryczny. (Jednostki w mm.) N N N N N N N N NŚ N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N NFEA Metody analityczne N N N N Nfea Modelowanie przeprowadzono przy użyciu ANSYS NSPWORBENCH 15 [nn18nn]. Model materiałowy używany do tej analizy był model izotropowy generowany przy użyciu monotonicznych danych materiału zastępczego dla CMSX N4 z Siebörger i in. [nn17n]. C-nring był ograniczony między dwoma płytkami (rysuneknn2n). Styk przesuwny jest wykorzystywany przez jeden z dwóch bloków i C-Nring, aby umożliwićniewielką ilość ruchu względnego. Warunki brzegowe N N NWEre stosowane przez odporność równoważną tym obliczonym przy użyciu równania (nn1n) (i wymienione w tabelinn3n)n N NTE C-Nring został wzorowany jako trzy oddzielne sekcje, aby umożliwić dokładniejsze udoskonalenie siatki w centralnej części Cnring. Było to bumenne, jak w tym regionie centralnym było przedstawienie, które może wystąpić antyk. Siatka dominująca heksowa jest używana whern101; ver możliwe; Jednak siatka wokół wskazówek pękniętych wymagał użycia tetraheedralnnnmesh z powodu rozmiaru i złożoności geometrii końcówki pęknięcia. w C. Nring. Jako takie kryterium Von Mises zostało użyte do uzyskania lokalnych wartości stresu. Jednak przydatne było również wziąć pod uwagę główne lubnormalnenaprężenia w odniesieniu do trybu, które otwieram pęknięcie, jak pokazanona rysunkunn3 N Geometria Nrcing w głównej płaszczyźnie Xaxis w porównaniu z stresem Von Mises. Zakres (Δ N N N) dla mikroprzedsiębiorstwnelryptystycznych pęknięć w obrębie C Intensywność stresu oceniano przy użyciu Kodeksu Solvera Intensywnego Intensywności N N ANSYS używa T Eval N - N N 19 N N Równanie (N Tryby otwieraniancrack (A) Tryb I (b) Tryb II i (C) Tryb III współczynnik (nn) do sprężystości powierzchniowej w geometrii Cnring. N0 N N N NC NC NTH, aby ocenić prawdopodobieństwo pękania. N N N NTH CMSX N4 został zgłoszony jako 15 MPa.m1 N2 w powietrzu w 750 ° C [n N21 N]. Intensywnościnaprężeń _Calculuje za pomocą modelowania FEA można do tego porównać w celu określenia prawdopodobieństwa pękania i efektu gorącej korozjinannnthnthnthnnnnnthnth N N NC Nr Dyskusji N i środowisko gazowe powietrza - 300 VPPM SO2. Próbki usunięto po czasach ekspozycji 100, 300 i 500 godzin. Inspekcja wykazała powstawanie skali tlenkowej, zawierającej CO, NI, S i O (rysunek N N N N N N N N N N N). Spulchnienienastąpiło pod skalą tlenkową, spójną z korozją gorącą typu II [n N7 N,n N22nn]nn-n- podkreślane Cnrings, pękanie skorodowanych SAM PLASS zaobserwowano w 800nand 700 MPa po Expo Suresna 100 godzin; W przypadku widocznego pęknięcia wciąż występującego przy 500 MPa w przypadku czasów ekspozycji dłużejniż 100 godzin (Tabelann2n). Natomiast C. Testynring bez depozytunie wykazywały żadnych objawów pękania po 500nH ekspozycjina warunki testowe. Nnnnnnnnnn N Jednak gdy pęknięcia zainicjowane poza centrum, pękanie wystąpi po obu stronach linii środkowej ze względuna przesunięty dystrybucjęnaprężeń wokół Cnring (rysuneknn6n). Nnnnnnnnthe Mechanizm korozji zróżnicowany od ataku ingnthe gammanprime (nn \"n 'nn) do atakowania gam mAnmatrix (nnγn) Jest to widoczne w SEM Backscatted N N NMAGING jako przesunięcie w kontrascie między dwoma elementami mikrostrukturalnych (rysuneknn7nn7n). Ta redukcja z powrotem rozproszone elektrony przypisywana jestniższą liczbą atomową obecnej w produktach korozji.nnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnnn _