SEM obrazowanie wskazuje, że początkowa obecność połączone stresu i korozjęna gorąco powoduje reakcjiγ”\\ 'precipitates. Pęknięcia zainicjować od funkcji podobnej do funkcji korozję wżerową (fig7) i rozchodzićγ”\\ 'wher101; korozję występuje (fig\\). Wykorzystując wyniki analizy EDX (fig5), przypuszcza się, że jest to, ze względunaniższą zawartość Cr i COγ '\\'precipitates.\ 

Figure 4.\

cm2\h z badanym gazem powietrza - 300 VPPM SO/2\\ (a) 500 h, w wyniku 7 · zgorzeliny tlenkowej um 7 (b)naświetlania 100 H Otrzymany w skali tlenku 2 · 43 urn./Im atak korozji przesuwa się w

γ\\ i jest hypoth esised że dzieje gdy NiO
CoO bogaty zgorzeliny tlenkowej ochronna jest utworzona, jak to pozbawia co ze stopu, który jest skoncentrowany głównie w macierzy.

FEA główny i von Misesa stannaprężenia modelowania/\

rings

\FEA modelowanie przewiduje się, że maksymalnenaprężenie występowały w środkowym obszarze Cring, jak pokazanona fig9\\. MES przewidzieć także obecność wieluaxial stanunaprężenia w C-ring, wywoływanie101;największa rozwiązany główny stres samolot, o którym mowa

to jako maksymalną zleceniodawcy występuje wzdłuż x-axis i drugim co do wielkości rozwiązany stresu płaszczyzny, zwane środkowym głównej, występuje wzdłuż Zaxis.\w stannaprężenia sugerowałaby tonajpierw zainicjowania pęknięcia i rozprzestrzeniać się w z-axis wywoływanie-&101; maksymalna główny działa wnormalnym trybie i w otworzena pękanie. Jednak jak pęknięcia rozchodzą i# Δk--exceeds

-tynastępnie wtórne pęknięcia mógł rozprzestrzeniać we wszystkich trzech głównych kierunkach. Podsumowanie warunków stresu dla różnych hemibursztynianu-&d#\values ​​jest podawany wTable3\\.FEA użytonastępnie do przewidzenia stres inten sity i stężenia wokół wierzchołka pęknięcia (fig10\\) w C \\ geometriinring. Te mikro cracks modelowano w środkowej części C ring przy użyciu rafinacji siatkę czworościenną; Wyniki są przedstawione w tabeli4\\.

FEA modelowanie intensywnośćnaprężenia wskazują, że pęknięcia lub pestki musi być większaniż 100 jim do krakowania występować podanok--ty 15 MPa.m1-2, Odnotowane zmęczeniowego progu CMSXn4 \\ [-21\\]. W związku z tym obecność korozją może mieć znaczący wpływna redukcjęzapisania materiału

39; s. k  -tym, jak i koncentracjęnaprężeń przez korozję wżerową \\/-Analysis wielkości korozji PIT krakowanej C ring preparatu oznacza, że ​​średnica wgłębienia 10 | im ma initi ated pęknięć w tych ekspozycji (Figura7&\\). Używanie MES obliczony współczynnik geometrii#ΥOF 0 ° 836, co daje teoretyczny zmniejszona

-ty 3 · 748MPa.m12

MPa; zmniejszenie o 75%. Oznacza to, że do łamania możenastąpić w znacznie mniejszym stosowanymnaprężeń.

-Figure 5.Surface pęknięcia zmęczeniowe korozję i wstecznie rozproszonych charakterystyka EDX 800 MPa po 300 h z 5 ug cm2\h osadzania płynu i gaz testowy powietrza. - 300 VPPM SO /2  

\

/Figure 6.\Cracking C/rings przy 800 MPa z 5 ugcm2\h osadzania płynu i gazu test powietrze - 300 VPPM SO

2\\ (a) 100 ekspozycji h przekroju (b) 300 h ekspozycji przekroju (C ) 300 H centralny pękanie (d) 500 H symetrycznych pęknięć.

Figure 7.

Secondary obrazy elektronowe 800 MPa cring się 5ngCM2-/h osadzania płynu i gaz test powietrze - 300 VPPM SO2/\\ znakin (a) 100 H złamanie twarz pokazano znaków beaching (b) 100 h pękania powierzchni, końcówka pęknięcie pokazano atakuγ\\ '\\'

\\ (c) 100 h wzór powierzchniowo pokazano atakuγ

(d) 100 H wysokiej mag powierzchnię przełomuna końcach pęknięć (e) 300 h ataku korozji \γ\\ '\\'-\\/precipitate (F) 500 H korozję\attack γ/\\ ' \precipitate (f) 500 H korozję\ attackγ\matrix. \ Figure 8.SEM obrazy pobliżu końcówek pękają z CMSXn4 \\ c \\ próbkinring podkreślić do 800 MPa, a wystawionena działanie środowiskana korozję o a osadzenia strumień 5 ug cm2\H i gaz testowy powietrza - 300 VPPM SO2 \\ (a) ekspozycję 300 H (b) 300 H odsłonięcia (c) 300 h ekspozycji (d) 100 ekspozycji h.  Figure 9.\\ orientacjiAxis dla C ring modelowania, pokazanonormalny rozkładnaprężeń w obrębie Cring w głównym xaxis, o boundary stanie hemibursztynianu d\0 · 612 mm. schemat

23

39;k-ta (fig--11\\). Odbywa się to zarówno do wyliczonej teoretycznie/kw gorących warunkach korozyjnych i użycie podanok/powietrze.

rozkładFigure 10.\

crack końcówki w Cringna 890 MPa.---Figure 11\Kitagawa schemat wytwarzane z analizy korozję MES pęknięcie intensywnościnaprężeń, pokazujący wielkość wad pęknięcie wymaganeinitiate pęknięć zarówno z jak i bez obecności korozją. =

Conclusions\SEMEDX scharakteryzowanie produktu korozji powodowanej korozjąnaprężeń w CMSX&4 C#rings w temperaturze 550 ° C, jest zgodne z cukrzycą typu II korozją.Hot warunkach korozji w temperaturze 550 ° C dodaje się statycznychnaprężeń większaniż 500 MPa, może spowodować significant gorąco mechanizm pękania korozyjnego. Wydaje się to dolna granica istnieje około 500 MPa. Jednak dla stężeń większychniż 100 h, przynatężeniu przepływu 5 ugcm2h pękanienadal wyraźnie obecny.modelowanieFEA przewiduje wieloosiowego charakteru stanunaprężeń w zaciśniętym Cring a obserwowanym krakowania w badaniach eksperymentalnych obsługuje wyniki modelowania. Poprzez określenie efektywnej stres poprzez kryterium von Misesa, FEA obliczone równoważne zgadza się z tym stres z ISO 75395.\FEA intensywnościnaprężeń modeli w końcówkach pęknięć oszacowań zmęczeniefracture (

-ty), może być zmniejszona onie więcejniż 75%, z połączonego efektu korozjęna gorąco w CMSX

\SEM obrazowanie wskazuje, połączone korozją mechanizmnaprężenia początkowo atakiγ\\ '-

\\'

γ\\ obserwujenmatrix. Przypuszcza się, że dzieje się w celu wytworzeniana skalę tlenku NiOCOO który powoduje zubożenie Co zγmatrix.

/--